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作者：程忠前　（西安鐵路局寶雞機(jī)車檢修廠）

　　軸瓦發(fā)熱是多年來困擾機(jī)車檢修質(zhì)量和進(jìn)度的老大難故障，近年來雖然此故障率有所下降，但仍然占我廠大、中修機(jī)車檢修總故障的20%左右，運(yùn)用機(jī)車軸瓦發(fā)熱也時有發(fā)生，嚴(yán)重影響著機(jī)車運(yùn)用安全。
　　1、原因分析
　　1.1抱軸徑狀態(tài)較差
　　(1)經(jīng)過對多臺機(jī)車下車抱軸徑的研究測量，發(fā)現(xiàn)有一個規(guī)律：抱軸徑經(jīng)過一個中修期的磨損 ，原尺寸變化較大，兩頭磨耗少，中間磨耗多，相差0.1～0.15mm左右，個別相差達(dá)到0.2～0.3mm，使抱軸徑與軸瓦合金接觸面積達(dá)不到要求，Z終導(dǎo)致軸瓦發(fā)熱。
　　(2)抱軸徑粗糙度未達(dá)到1.6，或在組裝前及組裝過程中抱軸徑有創(chuàng)傷，造成軸瓦合金拉傷或碾堆，導(dǎo)致軸瓦發(fā)熱。
　　1.2抱軸承體變形或上下體不對應(yīng)
　　上抱軸承與牽引電機(jī)機(jī)殼成一體，一般屬電機(jī)檢修范圍；下抱軸承屬機(jī)械檢修范圍，對整體變形量的掌握存在一定困難。另外上下抱軸承是一對一的關(guān)系，我廠多年來一直堅持解體前先給上下抱軸承焊銘牌的方式，以防上下抱軸承錯亂。但經(jīng)常會出現(xiàn)銘牌對號而原始號錯亂的現(xiàn)象，導(dǎo)致大軸、抱軸孔、軸瓦不同心，Z終發(fā)生軸瓦發(fā)熱。
　　1.3瓦體出現(xiàn)變形
　　機(jī)車運(yùn)用環(huán)境復(fù)雜，速度變化，通過彎道、道岔、上下坡道等都會使機(jī)車產(chǎn)生振動，軸瓦受到?jīng)_擊而變形。隨著沖擊次數(shù)的增加，會使變形量進(jìn)一步加大，Z終導(dǎo)致大軸與軸瓦同心度偏差過大 ，造成軸瓦發(fā)熱。
　　1.4軸瓦合金面與抱軸徑徑向間隙過大或過小
　　(1)間隙過大：軸瓦相對于抱軸徑活動量加大，瓦體易出現(xiàn)變形，合金易碾堆或剝離，導(dǎo)致軸瓦發(fā)熱。
　　(2)間隙過?。狠S瓦合金面與抱軸徑間摩擦力增大，產(chǎn)生熱量，合金膨脹發(fā)軟，間隙進(jìn)一步縮小，惡性循環(huán)下去就會導(dǎo)致軸瓦嚴(yán)重發(fā)熱。
　　1.5軸瓦與齒輪座軸向間隙過小
　　提出了解決方軸瓦大端與齒輪座間產(chǎn)生摩擦力，合金發(fā)熱膨脹，導(dǎo)致軸瓦發(fā)熱。
　　1.6毛線刷供油狀態(tài)不良
　　毛線刷頭與抱軸徑接觸面積、壓力、轉(zhuǎn)動角度達(dá)不到要求，起不到正常的潤滑作用 ，合金受熱而碾堆，Z終導(dǎo)致軸瓦發(fā)熱。
　　1.7缺油
　　毛線刷供給抱軸徑的油起到潤滑作用后，一部分損耗，一部分通過回油孔回到油室 ，一部分則竄到齒輪箱內(nèi)。此過程往復(fù)循環(huán)，使油室和輔油箱內(nèi)的油量不斷減少，造成缺油 ，Z終導(dǎo)致軸瓦發(fā)熱。
　　1.8合金面刮修不到位
　　上下瓦兩端的減磨區(qū)  (待油處)、上半部的通槽及合金面的油花必須刮修到位，確保接觸面始終存有待油量，否則潤滑效果不良，就會造成軸瓦發(fā)熱。
　　1.9瓦鍵選配不良
　　目前現(xiàn)場使用的瓦鍵長203mm，寬12mm，高有14mm、15mm、16mm、17mm、18mm，共五種。在使用中必須根據(jù)鍵槽深度進(jìn)行選配，否則就會發(fā)生竄瓦或使下瓦鍵槽部位受到瓦鍵的作用力，導(dǎo)致瓦體受力變形，軸瓦發(fā)熱。
　　2、解決措施
　　2.1抱軸徑部分使用外圓磨床加工，達(dá)到整體外徑均允，粗糙度1.6，然后依抱軸徑尺寸配軸瓦內(nèi)徑尺寸。近年來經(jīng)過實(shí)施，效果較好。
　　2.2針對抱軸承變形、錯號問題，建議上下抱軸承放在一起檢修，并進(jìn)行空裝檢測抱軸孔，以掌握整體變形程度。出現(xiàn)變形嚴(yán)重或錯號者，上鏜床重新等級加工抱軸孔、上大外徑瓦，便可解決問題。
　　2.3瓦體變形問題。變形量大的瓦體直接報廢；變形量較小且部位不超過三處的瓦體；采用上下瓦對合加箍；再加熱；根據(jù)變形位置在軸瓦內(nèi)孔里加裝頂桿進(jìn)行整體調(diào)整。此方案效果非常好，既節(jié)約了材料費(fèi)又保證了質(zhì)量，Z終防止了軸瓦發(fā)熱。
　　2.4軸瓦與抱軸徑徑向間隙問題。目前我們采取以軸配瓦的方式來解決，先測量抱軸徑尺寸，后配軸瓦內(nèi)徑尺寸，間隙控制在0.4mm左右，上下限不超過 0.1mm。此方案效果很好。
　　2.5軸瓦軸向總間隙問題。我們采取輪對、電機(jī)組裝好，嚙合試驗前用塞尺檢測軸瓦大端與齒輪座之間間隙，使其保持在1.1～2.2mm之間。
　　2.6毛線刷是防止軸瓦發(fā)熱的主要部件，它的狀態(tài)、作用是否良好非常重要。目前我廠安排一位工作經(jīng)驗豐富、業(yè)務(wù)技能精練、責(zé)任心較強(qiáng)的人員承擔(dān)毛線刷編織、縫合、檢修整備工作。嚙合試驗中再由試驗者、檢驗員、技術(shù)員對毛線刷接觸面積、接觸壓力、拉簧拉力大小、刷頭轉(zhuǎn)動角度等等進(jìn)行全面檢查，收效較好。
　　2.7缺油問題是造成軸瓦發(fā)熱的主要原因之一，主要發(fā)生在運(yùn)用機(jī)車上。SS1、SS3、SS4型機(jī)車始終存在抱軸承向齒輪箱內(nèi)竄油問題，所以建議乘務(wù)員每趟出乘前一定要檢查油位，發(fā)現(xiàn)缺油要及時補(bǔ)，切不可湊合。
　　2.8軸瓦刮修是預(yù)防軸瓦發(fā)熱的主要手段，各檢修單位都有自己的絕招。我們的做法是：首先在上下瓦的兩端刮出寬約60mm、深約0.03mm的減磨區(qū)，確保軸瓦合金與抱軸徑間始終有足夠的待油量；其次在上下瓦上半部距合口邊沿30mm處刮出寬約20mm、深約0.06mm的通槽，以防軸瓦受沖擊、震動造成合金堆碾而堵塞油道；Z后在合金表面刮出寬約15mm、深約0.05mm～0.1mm的交叉油花，確保整體潤滑良好。實(shí)踐證明此方案在控制軸瓦發(fā)熱中起到很好的作用。
　　2.9針對瓦鍵選配，我們嚴(yán)格控制鍵與槽的間隙不大于0.2mm，消滅了滾鍵發(fā)熱。鍵凸出鍵槽高度在5mm，小于5mm會造成竄瓦，大于5mm會使軸瓦受到瓦鍵的作用力而發(fā)生變形，Z終導(dǎo)致發(fā)熱?，F(xiàn)場采用這種選法效果很好。
　　2006年1～5月份，我廠共檢修SS1機(jī)車10臺，SS3機(jī)車8臺，SS4機(jī)車19臺。在檢修過程中，我們嚴(yán)格執(zhí)行以上各項預(yù)防軸瓦發(fā)熱措施，運(yùn)用機(jī)車未出現(xiàn)軸瓦發(fā)熱；檢修機(jī)車共出現(xiàn)三根軸軸瓦發(fā)熱，均發(fā)生在試運(yùn)轉(zhuǎn)中。交車前我們及時找出了原因并進(jìn)行了徹底處理，機(jī)車投入運(yùn)用后再未出現(xiàn)軸瓦發(fā)熱。這證明我們采取的措施是行之有效的，保證了機(jī)車運(yùn)用的安全。
　　補(bǔ)償后始端電流為：Ico—IL=1.952—1.5=0.452A
　　單相接地時，接地相殘流：Icd—3IL=3.904—3×1.5=0.596A，呈感性，易產(chǎn)生諧振，不宜選用。
　　設(shè)訂一組3臺補(bǔ)償電抗器，每臺1.2A×10kV=12kvar，則補(bǔ)償電流：IL=1.2A，正常工況下，補(bǔ)償后始端電流為：Ico — IL=1.952—1.2=0.752A，單相接地時，接地相殘流：Icd—3IL=3.904—3×1.2=0.304A，呈容性。
　　可見，選取IL=1.2A補(bǔ)償電流，補(bǔ)償度為61.48%的3臺12kvar補(bǔ)償電抗器一組能夠適當(dāng)補(bǔ)償電纜線路中電容電流，防止保護(hù)、斷路器誤動作。
　　按此方案，我們選用3臺12kvar補(bǔ)償電抗器后，該電纜線路中電容電流得到良好補(bǔ)償，未再發(fā)生保護(hù)及斷路器誤動作現(xiàn)象。